NVC-ის ძირითადი მათემატიკური მოდელი. ინსტალაციის პარამეტრები. Ორთქლის ტურბინა. კონდენსატორების მოდელირების მახასიათებლები ძირითადი მოწყობილობების მათემატიკური მოდელები

კონდენსატორი - ელექტრონული მოწყობილობა, რომელიც გამოიყენება დაგროვებისა და შემდგომი გამოსასვლელად ელექტრული მუხტი. კონდენსატორის მოქმედება მჭიდროდ არის დაკავშირებული საათთან. მუხტის დათვალიერების გარეშე შეუძლებელია კონდენსატორის მუშაობის აღწერა.

სამწუხაროდ, სტატიები პერიოდულად ექვემდებარება ცვლილებებს, სწორდება სუნი, ახლდება სტატიები, მუშავდება და მზადდება ახლები.

როგორ მუშაობს საპირისპირო ძაბვის სტაბილიზატორი? შესაძლებელია თუ არა გაჭედვა? აღწერა...

ტირისტორის ტრანზისტორი ანალოგი (დინისტორი/სრინისტორი). იმიტატორი, ის...
ტრანზისტორებზე ტირისტორის ანალოგის (დიოდი და ტრიოდი) მიკროსქემის სქემა. პარამეტრების პარამეტრები...

ძაბვის შებრუნების წინა პულსის სტაბილიზაცია, ...
როგორ მუშაობს წინა ძაბვის სტაბილიზატორი? პრინციპის აღწერა. პ...

ინდუქციური კოჭა. მომზადებული. გადახვევა. ვიგოვიტი. გადახვევა. მო...
მომზადებული ინდუქციური ხვეული. გრაგნილების სკრინინგი...

ზუბოვი დ.ი. 1 სუვოროვი დ.მ. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608, დოქტორანტი; 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868, ტექნიკურ მეცნიერებათა კანდიდატი, ასოცირებული პროფესორი, ვიატსკი ეროვნული უნივერსიტეტი(V'yatDU)

ორთქლის ტურბინის მათემატიკური მოდელის შემუშავება T-63/76-8.8 და ვერიფიკაცია როზრახუნკის რეჟიმებისთვის წყლის წყლის ერთსაფეხურიანი პიდერით

Აბსტრაქტული

იდენტიფიცირებულია საკუთრების საიმედო მათემატიკური მოდელების შექმნის აქტუალობა, რომელიც მონაწილეობს გამომუშავებულ ელექტრო და თერმული ენერგიაში მათი მუშაობის რეჟიმების ოპტიმიზაციის გზით. წარმოდგენილია T-63/76-8.8 ორთქლის ტურბინის მათემატიკური მოდელის შემუშავებისა და გადამოწმების ძირითადი მეთოდები და შედეგები.

საკვანძო სიტყვები: მათემატიკური მოდელირება, ორთქლის ტურბინები, კომბინირებული ციკლის სადგურები, უბნის გათბობა, ენერგია.

ზუბოვი დ.ი. 1, სუვოროვი დ.მ. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608, ასპირანტურა; 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868, დოქტორი ინჟინერიაში, ასოცირებული პროფესორი, ვიატკას სახელმწიფო უნივერსიტეტი

ორთქლის ტურბინის მათემატიკური მოდელის შემუშავება T-63/76-8.8 და მისი დამოწმება გამოთვლის რეჟიმებისთვის მიწოდების წყლის ერთსაფეხურიანი გათბობით

Აბსტრაქტული

მასალები განსაზღვრავს მათი მუშაობის ოპტიმიზაციის მიზნით ელექტროენერგიისა და სითბოს ენერგიის გამომუშავებაში ჩართული მოწყობილობების საიმედო მათემატიკური მოდელების შექმნის შესაბამისობას. მასალაში წარმოდგენილია T-63/76-8.8 მათემატიკური მოდელის ორთქლის ტურბინის შემუშავებისა და გადამოწმების ძირითადი მეთოდები და შედეგები.

საკვანძო სიტყვები:მათემატიკური მოდელირება, ორთქლის ტურბინები, კომბინირებული ციკლის სადგურები, უბნის გათბობა, ენერგეტიკა.

რუსეთის ენერგეტიკულ სექტორში საინვესტიციო რესურსების დეფიციტის დროს, რომლებიც პირდაპირ კავშირშია არსებული ტურბინული სადგურების ეფექტურობის გაზრდის გამოვლენილ რეზერვებთან, ისინი პრიორიტეტულ საკითხად იქცევა. ენერგეტიკის სექტორის საბაზრო მექანიზმები განსაკუთრებით მგრძნობიარეა გალუსიური საწარმოების მკაფიო პოტენციალის შესაფასებლად და ამის საფუძველზე ელექტროენერგიის (ენერგიის) ბაზარზე TEC-ის მომგებიანი ფინანსური და ეკონომიკური მონაწილეობის უზრუნველსაყოფად.

თბოელექტროსადგურებში ენერგიის დაზოგვის ერთ-ერთი შესაძლო გზაა ოპტიმალური ოპერაციული რეჟიმების და მოწინავე თერმული სქემების შემუშავება, განვითარება და დანერგვა, მათ შორის თერმული სითხის ანნადან ელექტროენერგიის მაქსიმალური გამომუშავების გზები, დამატებითი წნევის მოხსნის ოპტიმალური მეთოდები და მუშაობის რეჟიმების ოპტიმიზაცია. როგორც ტურბინული აგრეგატების, ისე ზოგადად თბოელექტროსადგურების.

ამრიგად, ტურბინის მუშაობის რეჟიმების შემუშავება და მათი ეფექტურობის შეფასება ხორციელდება სადგურის პერსონალის მიერ სტანდარტული ენერგეტიკული მახასიათებლების გამოყენებით, რომლებიც ჩამოყალიბდა ტურბინის სათავე ნაწილების ტესტირებისას. თუმცა, ექსპლუატაციის 40-50 წელზე მეტი ხნის განმავლობაში, ტურბინის ძრავების შიდა მახასიათებლები, აღჭურვილობის შენახვა და ტურბინის ბლოკის თერმული წრე აუცილებლად შეიცვლება, რაც საჭიროებს რეგულარულ გადახედვას და მახასიათებლების კორექტირებას.

ამრიგად, ტურბინის ერთეულების მუშაობის რეჟიმების ოპტიმიზაციისა და ზუსტად დიზაინის მიზნით, უნდა შემუშავდეს მათემატიკური მოდელები, რომ შეიცავდეს ყველა ტიპის ტურბინების ადექვატურ შეყვანას და სპეციფიკურ მახასიათებლებს, დაწყებული საკონტროლო სტადიით და დამთავრებული დაბალი მანკის ნაწილით (LP). ). ამ შემთხვევაში, უნდა აღინიშნოს, რომ გათბობის ტურბინების რეჟიმების ქარხნული დიაგრამების გამოყენებისას, სახეობების ადეკვატური მახასიათებლები არ იყო განსაზღვრული, თავად ეს მახასიათებლები მიახლოებულია ხაზოვანი საბადოებით და აქედან არის სხვა მიზეზები, რის გამოც შეჩერდა. რეჟიმების ოპტიმიზაციისა და ენერგიის ეფექტის გაზრდის ამ დიაგრამებმა შეიძლება გამოიწვიოს მნიშვნელოვანი ზიანი.

მას შემდეგ, რაც PGU-220 განყოფილება ექსპლუატაციაში შევიდა 2014 წელს კიროვსკაიას TPP-3-ზე, სამუშაო რეჟიმები ოპტიმიზირებული იყო, აქცენტი გაკეთდა გამომუშავების მაქსიმიზაციაზე. ელექტრო დაძაბულობამითითებული ტემპერატურის გრაფიკის შესანარჩუნებლად. ზემოაღნიშნული მიზეზების გამო, ისევე როგორც ქარხნის მიერ მოცემული სტანდარტული მახასიათებლების შეუსაბამობის გამო, გადაწყდა მათემატიკური მოდელის შექმნა კიროვის TPP-3-ის PGU-220 ერთეულისთვის, რათა ქარხანას მიეცეს საშუალება. დარჩეს ხელუხლებელი. მათემატიკური მოდელი საშუალებას გვაძლევს მაღალი სიზუსტით შევიმუშაოთ დანაყოფის მუშაობის რეჟიმები, რომელიც შედგება ერთი გაზის ტურბინის ერთეული GTE-160, ნარჩენი სითბოს ქვაბის ტიპის E-236/40.2-9.15/1.5-515/298-19.3 და ერთი ორთქლი. ტურბინის აგრეგატი T-63/76-8.8. პრინციპული დიაგრამაელექტროსადგური წარმოდგენილია პატარა ერთეულით 1.

პირველ ეტაპზე მიმდინარეობს PGU-220 საწყობში ორთქლის ტურბინის ქარხნის მათემატიკური მოდელის მოწინავე შემუშავება და გადამოწმება. მოდელი აშენდება თერმული მიკროსქემის დიზაინის საფუძველზე, სხვადასხვა მონაცემებისა და სიმძლავრის მახასიათებლებით. ტურბინის დანადგარის დარჩენილი ქარხნული მახასიათებლები არ შეესაბამებოდა მონაცემებს ტურბინების ეფექტურობის კოეფიციენტის მნიშვნელობების შესახებ, რაც აუცილებელია მათი მახასიათებლების დადგენისას, გადაწყვეტილება მიღებულ იქნა პირველ რიგში იმ ინდიკატორების საფუძველზე, რომლებიც იყო დღიურად, ვიკორისტულად მოცემული და ქარხნის რემონტი.

ამ მიზნით, ტურბინა ჭკვიანურად იყოფა რამდენიმე ელემენტად: ორთქლის შერევამდე მაღალ და დაბალ წნევაზე, ორთქლის შერევამდე ზედა გათბობის ერთეულში (HOT), ზემოდან ქვედადან გათბობის არჩევიდან ( HTO), ქვედა გათბობის არჩევანიდან კონდენსატორამდე. პირველი სამი ტიპის წყლისთვის შიდა შიდა CCP იცვლება 0,755-0,774-ს შორის, დანარჩენისთვის კი იგივე მნიშვნელობა ქვედა გათბობის არჩევანსა და კონდენსატორს შორის იცვლება ეს დამოკიდებულია კონდენსატორში ორთქლის დანაკარგის მოცულობაზე ( რა მოცულობის ორთქლის დაკარგვა კონდენსატორში იყო მოსალოდნელი, რომ ორთქლის სიძლიერე გამოვიდოდა მასიდან და სიმშრალის ხარისხიდან). ქარხნის მონაცემების საფუძველზე განისაზღვრა საბადო, წარმოდგენილი 2 სკალაზე, რომელიც შემდგომ გაანალიზებულია მოდელში (მრუდი, რომელიც აახლოებს ექსპერიმენტულ წერტილებს).

სურათი 2. CCD წყლის დეპონირება NTO-სა და კონდენსატორს შორის ორთქლის მოცულობითი დაკარგვის შედეგად კონდენსატორში.

თბომომარაგების სისტემისთვის მოცემული ტემპერატურული განრიგის არსებობის საფუძველზე, შესაძლებელია გამოვთვალოთ შუა წყლის ტემპერატურა ზედა გამაცხელებლის შემდეგ, შემდეგ კი, გამათბობელის ტემპერატურის ზეწოლისა და ორთქლის ხაზში დახარჯული წნევის გათვალისწინებით, განსაზღვრეთ წნევა COT-ზე. გარდა ამისა, ამ მეთოდის გამოყენებით შეუძლებელია ზედაპირული წყლის ტემპერატურის დადგენა ორმაგი სიხშირით გახურებით ქვედა ზედაპირული გათბობის შემდეგ, რაც აუცილებელია NTO-ში ფსონის წნევის დასადგენად. ამ პრობლემის გადასაჭრელად, ამ მეთოდით ორგანიზებული ექსპერიმენტის დროს, შუალედური არხის გამტარუნარიანობის კოეფიციენტი (SOT და NTO-ს შორის), რომელიც განისაზღვრება ფორმულით, რომელიც ასახულია მშობლიურ ქალაქ სტოდოლის -Flugel:

დე

კ მიერ– შუალედური ავზის გამტარუნარიანობის კოეფიციენტი, t/(h∙bar);

G for- ფსონების თანხა შუალედური პერიოდის განმავლობაში, ტ/წელი;

p in- ვიზა ზედა მცხუნვარე კამერასთან, ბარი;

p n- დააჭირეთ ქვედა სანთურას, ზოლს.

როგორც პატარა 1-ში წარმოდგენილი დიაგრამადან ჩანს, T-63/76-8.8 ტურბინა არ შეიცავს რეგენერაციულ ორთქლის კოლექციებს, რადგან მთელი რეგენერაციის სისტემა ჩანაცვლებულია გაზის წინასწარ გამაცხელებელი კონდენსატით, რომელიც იშლება ქვაბის სითბოს გადამცვლელის კუდის ნაწილზე. . გარდა ამისა, ექსპერიმენტების მსვლელობისას მოთხოვნიდან გამომდინარე ირთვებოდა ტურბინის ზედა წვის კამერა. ამგვარად, შეგიძლიათ დახარჯოთ ფსონი შუა ფანჯრიდან, გარკვეული შეღავათებით, როგორც ტურბინის მაღალი და დაბალი წნევის წრეში დახარჯული თანხის ოდენობა:

დე

გ ვდ- ვიტრატას ფსონი მაღალი წნევის ტურბინის წრეში, ტ/წელი;

გ ნდ- ორთქლის მოხმარება დაბალი წნევის ტურბინის წრეში, ტ/სთ.

ტესტირების შედეგები მოცემულია ცხრილში 1.

სხვადასხვა კვლევებში შუალედური მონაკვეთის გამტარუნარიანობის კოეფიციენტის მნიშვნელობა იცვლება 0,5%-ის ფარგლებში, რაც ნიშნავს, რომ გაანგარიშება გამოითვლება მომავალი მოდელებისთვის საკმარისი სიზუსტით.

ცხრილი 1. შუალედური მონაკვეთის გამტარუნარიანობის მნიშვნელობები

ყოველდღიური მოდელისთვის, ასევე იქნა მიღებული შემდეგი დაშვებები, ქარხნის სპეციფიკაციების საფუძველზე:

• ვინაიდან ნარჩენების მოცულობა დაბალი წნევით ნაკადის სიჩქარეზე მეტია, მნიშვნელოვანია, რომ ორთქლის ტურბინის დარჩენილი წყლის ეფექტურობის კოეფიციენტმა მიაღწიოს 0,7-ს;
• ზედაპირული წყლის წნევა გამათბობლის შესასვლელთან არის 1,31 მპა;
• ზომიერი წყლის წნევა გამათბობელიდან გამოსასვლელში არის 1,26 მპა;
• დასაბრუნებელი წყლის წნევაა 0,5 მპა.

PGU-220-ის დიზაინისა და საოპერაციო დოკუმენტაციის საფუძველზე, ისევე როგორც ტესტირების დროს მიღებული მონაცემების საფუძველზე, VyatDU-მ შექმნა განყოფილების გათბობის ნაწილის მოდელი. ამ დროისთვის, მოდელის შემუშავება ხდება ტურბინის მუშაობის რეჟიმების გაფართოების მიზნით, ერთსაფეხურიანი წინასწარ გათბობით.

შუალედური მონაკვეთის გამტარუნარიანობის კოეფიციენტის მნიშვნელობები ექსპერიმენტულად განისაზღვრა ტურბინის მოდელის შესამოწმებლად ერთსაფეხურიანი წინასწარ გათბობის დროს. მოდელის შემოწმების შედეგები და ფაქტობრივი (სიმულაციის შედეგებზე დაყრდნობით) და დივერსიფიცირებული (მოდელზე) ელექტრული ძაბვის მნიშვნელობა, მიღებული თანაბარი გათბობის ძაბვით, წარმოდგენილია ცხრილში 2.

ცხრილი 2. დინამიური და ექსპერიმენტული მონაცემების შემოწმება ერთსაფეხურიანი წყლის გათბობით.

შედარება გვიჩვენებს, რომ გაზის ტურბინების გამოყენების ცვლილებების გამო, ექსპერიმენტულ და ექსპერიმენტულ მონაცემებს შორის განსხვავება იზრდება. შეიძლება ჩართული იყოს შემდეგი ფაქტორები: არათანაბარი გადინება ბოლო გამაგრებით და სხვა ელემენტებით; ტურბინულ ტურბინებში ორთქლის მოცულობითი დანაკარგის ცვლილებები, რაც არ იძლევა მათი ზუსტი CCP განსაზღვრის საშუალებას; სამყაროს თვისებების უზუსტობა.

განვითარების ამ ეტაპზე მათემატიკურ მოდელს შეიძლება ეწოდოს დამაკმაყოფილებელი, იმის გამო, რომ დაშლის მონაცემების სიზუსტე ექსპერიმენტულ მონაცემებთან შედარებით მაღალია ახალ ფსონთან მუშაობისას, ნომინალურთან ახლოს. ჩამოსხმა їi PIDSTAVIT ROZRAHUNIKS-ზე Roboti PSU TETS-ის თერმობოჭკოვანი რეჟიმის ოპტიმიზაციის მეთოდით TEC-ში, განსაკუთრებით მაქსიმალური წყალქვეშა ნავით მაქსიმალურ წყალქვეშა ნავთან, ორთქლის ტურბინაზე ტეტრალურ ფსონთან ახლოს. განვითარების შემდეგ ეტაპზე დაგეგმილია მოდელის გაუმჯობესება და გადამოწმება ორსაფეხურიან გაცხელებულ სასაზღვრო წყალთან მუშაობისას, აგრეთვე მონაცემების შეგროვება და ანალიზი ნაკადის ნაწილის სტანდარტული ქარხნული ენერგეტიკული მახასიათებლების მახასიათებლებით ჩანაცვლებისთვის, არსებითად მხოლოდ. აქტიურებთან ახლოს.

ლიტერატურა

1. ტატარინოვა ნ.ვ., ეფროსი ე.ი., სუშიხ ვ.მ. რობოტული გათბობის ორთქლის ტურბინის ერთეულების შეცვლის რეჟიმების მათემატიკური მოდელების შემუშავების შედეგები ექსპლუატაციის რეალურ გონებაში // მეცნიერების პერსპექტივები. - 2014. - No3. - გვ 98-103.
2. წესები ტექნიკური ოპერაციარუსეთის ფედერაციის ელექტროსადგურები და ხაზები. - M.: Vid-vo NC ENAS, 2004. - 264 გვ.
3. სუვოროვი დ.მ. უბნის გათბობის ენერგოეფექტურობის შეფასების გამარტივებული მიდგომის შესახებ // ელექტროსადგურები. - 2013. - No2. - გვ 2-10.
4. თერმული ორთქლის ტურბინები: გაუმჯობესებული ეფექტურობა და საიმედოობა / Simoy L.L., Efros E.I., Gutorov V.F., Lagun V.P. პეტერბურგი: ენერგოტეხი, 2001 წ.
5. სახაროვი ა.მ. ორთქლის ტურბინების თერმული ტესტირება. - მ.: ვიშჩას სკოლა, 1990. - 238გვ.
6. ორთქლის ტურბინის მუშაობის ცვლის რეჟიმი/სამოილოვიჩ გ.ს., ტროიანოვსკი ბ.მ. M.: State Energy Vidavnitstvo, 1955. - 280 გვ.: ილ.

ცნობები

1. ტატარინოვა ნ.ვ., ჯეფროს ე.ი., სუშიჰ ვ.მ. შედეგები raschjota on matematicheskich modeljah peremennych rezhimov roboto teplofikacionnych paroturbinnych ustanovok in real'nych uslovijah jekspluatacii // Perspektivy nauki. - 2014. - No3. - გვ 98-103.
2. რუსეთის ფედერაციის ცენტრალიზებული ელექტროსადგურების ტექნიკური მუშაობის წესები. - M.: Izd-vo NC JeNAS, 2004. - 264 გვ.
3. სუვოროვი დ.მ. შესახებ გამარტივებული podhodah ცენტრში jenergeticheskej jeffektivnosti teplofikacii // Jelektricheskie stancii. - 2013. - No2. - გვ 2-10.
4. გათბობის ორთქლის ტურბინები: გაუმჯობესებული გარემოსდაცვითი კეთილგანწყობა და საიმედოობა / Simoyu L.L., Jefros E.I., Gutorov V.F., Lagun V.P. SPb.: Jenergoteh, 2001 წ.
5. სახაროვი ა.მ. ორთქლის ტურბინების თერმული ტესტირება. - M.: Jenergoatomizdat, 1990. - 238გვ.
6. რობოტული ორთქლის ტურბინების ცვლადი რეჟიმი / Samoilovich G.S., Troyanovsky V.M. მ.: სახელმწიფო Yenereticheskoe გამომცემლობა, 1955. - 280გვ.

განყოფილება "ფიზიკურ-მექანიკური და თერმული პროცესების მოდელირება მანქანებსა და მოწყობილობებში"

ვიტარიზატორის წარმოების ინსტალაციის კონდენსატორ-ვისპარიუვაჩის მათემატიკური მოდელი

V. V. Chernenko, D. V. Chernenko

ციმბირის სახელმწიფო კოსმოსური უნივერსიტეტი აკადემიკოს მ.ფ.რეშეტნიოვის სახელობის

რუსეთის ფედერაცია, 660037, მეტრო კრასნოიარსკი, გამზ. მე გაზი. "კრასნოიარსკის რობოტნიკი", 31

ელფოსტა: [ელფოსტა დაცულია]

შესწავლილია კრიოგენული ჰაერით მომუშავე მცენარეების კონდენსატორ-აორთქლების მათემატიკური მოდელი, რომელიც ეფუძნება ჰიდროდინამიკის მჭიდროდ დაკავშირებულ დონეებს და მოწყობილობების მილის ნაწილებისთვის სითბოს გაცვლას.

საკვანძო სიტყვები: კონდენსატორი-აორთქლება, მათემატიკური მოდელი, დიზაინი, ოპტიმიზაცია.

ჰაერის გამყოფი ქარხნის აორთქლება-კონდენსატორის მათემატიკური მოდელი

V. V. Chernenko, D. V. Chernenko

რეშეტნევის ციმბირის სახელმწიფო კოსმოსური უნივერსიტეტი 31, Krasnoyarsky Rabochy Av., Krasnoyarsk, 660037, რუსეთის ფედერაცია ელ. [ელფოსტა დაცულია]

კრიოგენული ტერიტორიული სითხეების ამაორთქლებელი-კონცენტრატორის მათემატიკური მოდელირება ეფუძნება მილაკოვანი მოწყობილობების ერთდროული ამოხსნის ჰიდროდინამიკას და სითბოს გაცვლის განტოლებებს.

საკვანძო სიტყვები: აორთქლება-კონდენსატორი, მათემატიკური მოდელები, დიზაინი, ოპტიმიზაცია.

კონდენსატორები-აორთქლები გათბობის დანადგარებში (WRU) ემსახურება მდუღარე მჟავიდან აზოტის კონდენსაციას და ა.შ. ისინი სითბოს გადამცვლელები არიან, რომლებიც ცვლიან აგრეგატის წისქვილს და მონაწილეობენ მედიის სითბოს გაცვლის პროცესში.

კონდენსატორი-აორთქლების მუშაობის ეფექტურობა მნიშვნელოვნად განსაზღვრავს მთლიანი ინსტალაციის მუშაობის ეფექტურობას. მაგალითად, ტემპერატურული სხვაობის ზრდა სითბოს შორის, რომელიც გაცვლა ხდება 1 °K-ით, იწვევს ენერგიის მოხმარების ზრდას ქარის შეკუმშვისთვის ენერგიის მთლიანი მოხმარების 5%-მდე. მეორეს მხრივ, ტემპერატურული წნევის ცვლილებები ზღვრულ მნიშვნელობას ქვემოთ, საჭიროებს სითბოს გადაცემის ზედაპირის მნიშვნელოვან ზრდას. ASU მოწყობილობების დიდი ენერგოეფექტურობის და ლითონის მოხმარების გათვალისწინებით, აშკარა ხდება, რომ საჭიროა მათი კანის ელემენტის ოპტიმიზაცია, მათ შორის აორთქლების კონდენსატორი.

ასეთი დიდი და ძვირადღირებული ობიექტების გამოკვლევისა და ოპტიმიზაციის ყველაზე ყოვლისმომცველი მეთოდია მათემატიკური მოდელირება, რომელიც საშუალებას გვაძლევს ობიექტურად გამოვიკვლიოთ და განვსაზღვროთ სხვადასხვა ვარიანტები და აირჩიოთ საუკეთესო უპირატესობა. მოდელი და კოეფიციენტების გამოთვლილი რიცხვითი მნიშვნელობები, რომელიც არ არის, შეიძლება უარყოფილი იყოს როგორც ანალიტიკური. გზა.

ASU ორთქლის კონდენსატორები მოქმედებენ ბუნებრივი მიმოქცევის რეჟიმში, როგორც ჩანს, მათ აქვთ რთული კავშირი ორთქლის წარმოების პროცესის თერმულ და ჰიდრავლიკურ მახასიათებლებს შორის. ყლორტის მხრიდან სითბოს გადაცემას მიუთითებს მიმოქცევის სითხე, რაც, თავის მხრივ, შეიძლება აღმოჩნდეს ჰიდრავლიკური გაფართოებით სითბოს ნაკადების გარე მნიშვნელობებზე და სითბოს გაცვლის ზედაპირის გეომეტრიულ ზომებზე, რაც ნიშნავს დამატებით ფუნქცია ამოცანის ოპტიმიზაციისთვის. გარდა ამისა, დუღილის პროცესი ტარდება კონდენსაციის პროცესთან ერთდროულად, რაც აწესებს გაცვლას ორივე პროცესის სითბოს ნაკადების და ტემპერატურული წნევის ურთიერთობაზე. ამრიგად, მოდელი უნდა იყოს დაფუძნებული სითბოს გადაცემის სისტემაზე, რომელიც აღწერს წყლის მიმოქცევას და სითბოს გადაცემის პროცესს სითბოს გადაცემის ზედაპირის ორივე მხრიდან.

აქტუალური პრობლემებიავიაცია და კოსმონავტიკა – 2016. ტომი 1

წარმოდგენილია მოდელი, რომლის დიაგრამა ნაჩვენებია ნახ. 1, მოიცავს ყველაზე დამახასიათებელ წვეთებს, რომლებიც წარმოიქმნება ამაორთქლებელი კონდენსატორების დიზაინისა და მუშაობის დროს. როზრაჰუნკოვის ტექნიკა მიჰყვება თანმიმდევრული სიახლოვის პრინციპს.

როგორ განისაზღვრება შეყვანის ფაქტორები: გარე თერმული მომატების სიდიდე; ზეწოლა ქვაბის მხარეს; ზეწოლა კონდენსაციის მხარეს; აორთქლებადი ორთქლის კონცენტრაცია O2-ის მიხედვით; N2 კონდენსატის კონცენტრაცია; მილების სიმაღლე, გარე და შიდა დიამეტრი.

წინასწარ შერჩეული პარამეტრების ბლოკი მოიცავს სამუშაო მედიის დუღილის და კონდენსაციის ტემპერატურების განსაზღვრას სახლების განლაგებიდან, აგრეთვე ტემპერატურის წნევის მნიშვნელობების წინასწარ შეფასებას, რომელიც საჭიროა ჰიდრავლიკის დასაწყებად. გაფართოება და ასე შემდეგ შუაზე გათბობის განყოფილების აქტიურ ზედაპირზე მდუღარე ბირთვის მხრიდან სითბოს ნაკადი.

ჰიდრავლიკური გაფართოების მეთოდი არის მიმოქცევის სითხის გაზომვა, ეკონომიური ზონის სიგრძე, წნევა და ტემპერატურა არხის დამახასიათებელ კვეთებში. სტრუქტურის შესამუშავებლად გამოიყენება ტრადიციული მიკროსქემის დიაგრამა ბუნებრივი ცირკულაციის გამოყენებით (ნახ. 2).

1 შეყვანის ფაქტორები /

პარამეტრების წინა არჩევანი

ჰიდრავლიკური გადინება

თერმული როზრახუნოკი

სითბოს გამომუშავება კონდენსაციის დროს

სითბოს მიწოდება მდუღარე წყალში

განვითარებისა და დამუშავების შედეგების მსგავსება - _ ღირებულებები

გამომავალი პარამეტრები

ბრინჯი. 1. როზრახუნკოვას დიაგრამა PRU კონდენსატორ-აორთქლების მოდელის

ბრინჯი. 2. ASU კონდენსატორ-აორთქლების ჰიდრავლიკური მოდელი: I – მილის შევსება; 1op – ქვედა ნაწილის ქვედა ნაწილი; /ეკ - ეკონომიზატორის ნაწილის დოვჟინი; 4іп - dovzhna sprinkling; 1р – სამუშაო დოვჟინა; ω0 - ცირკულაციის სითხე

თერმული გაფართოების ამოცანები მოიცავს მილის აქტიურ გაფართოებაზე სითბოს ნაკადის მნიშვნელობის გარკვევას ჰიდრავლიკური გაფართოების შედეგების საფუძველზე, აგრეთვე ტემპერატურის წნევის გარკვევას ჰიდროსტატიკური და კონცენტრაციის ტემპერატურის დეპრესიის რეგულირების გამო. კონდენსაციის დეკომპრესიის მოდული არის სითბოს გადაცემის ვიკორისტული მოდელი ვერტიკალურ სადგურზე ერთკომპონენტიანი ორთქლის კონდენსაციის დროს დნობის ლამინარული გადაცემით კონდენსატში. სითბოს გადაცემის მოდელზე დუღილის ბაზის დაშლის მოდული მილში ორფაზიან ნაკადამდე.

განყოფილება "ფიზიკურ-მექანიკური და თერმული პროცესების მოდელირება მანქანებსა და მოწყობილობებში"

ჰიდრავლიკური და თერმული გაფართოებები მეორდება იმავე თანმიმდევრობით, რადგან სითბოს ნაკადის ინტენსივობის წინა და გაფართოებული მნიშვნელობები განსხვავდება 5% -ზე მეტით. გასწორების სიზუსტე, როგორც ჩანს, საკმარისია სხვა მიდგომის შემდეგ.

გამომავალი პარამეტრებია სითბოს გაცვლის ზედაპირის ფართობი, ცენტრალური ცირკულაციის მილის დიამეტრი, მილის ეკრანზე მილების რაოდენობა და განაწილება და მოწყობილობის გარსაცმის დიამეტრი.

1. Narinskiy G. B. Rivnavaga rіdina-ორთქლი კისენ-არგონის, არგონ-აზოტის და კისენ-არგონ-აზოტის სისტემებში // Prats VNIIKIMASH. 1967. VIP. თერთმეტი; 1969. VIP. 13.

2. Grigorev V. A., Krokhin Yu. I. კრიოგენული ტექნოლოგიის სითბოს და მასის გაცვლის მოწყობილობები: დასაწყისი. სახელმძღვანელო უნივერსიტეტებისთვის. M.: Vidavnitstvo, 1982 წ.

3. ღრმა გაგრილების ბილიკის ქვეშ. მე-2 ხედი. T. 1/რედ. ვ.ი. ეპიფანოვა და L.S. Axelrod. M.: Mashinobuduvannya, 1973 წ.

© Chernenko V.V., Chernenko D.V., 2016 წ

ელემენტარული გოგირდის სამრეწველო წარმოება კლაუსის მეთოდით ეფუძნება გოგირდმჟავას აირის ნაწილობრივ დაჟანგვას მჟავე მჟავით და გოგირდის დიოქსიდით.

როგორც ჩანს, მჟავა აირის, კრემის H 2 S შენახვამდე აუცილებელია: CO 2 H 2 O და ნახშირწყლები. ეს ნიშნავს ქვეპროდუქტის ქიმიკატების აღმოფხვრას, რაც ამცირებს სიროფის მოსავლიანობას.

სახლების ამ ნაკრებიდან კანის კომპონენტის რაოდენობას ემატება Claus პროცესის ამ და სხვა მოდიფიკაციების არჩევანი.

ჩვენს შემთხვევაში გამომავალი მჟავა აირი არის დაახლ. 95% მოც. H2S; 3.5% პრო. H2O; 2%-მდე პრო. ნახშირწყლებში.

მსოფლიო პრაქტიკაში, ასეთი საწყობიდან მჟავე აირები მუშავდება მაწონად ყველაზე რაციონალური „პირდაპირი კლაუსის პროცესის“ მიხედვით.

პროცესის თერმულ ეტაპზე ხდება გოგირდის წყლის ნაწილობრივი დაჟანგვის რეაქციები, როგორც გოგირდში, ასევე გოგირდის ანჰიდრიდში. და ასევე სისტემაში არსებულ კომპონენტებს შორის ურთიერთქმედების რეაქციები, მაგალითად:

2H 2 S + O 2 = S 2 + 2H 2 O + 37550 კკალ/კმოლ H 2 S

2H 2 S + 3O 2 = 2SO 2 + 2H 2 O + 125000 კკალ/კმოლ H 2 S

2H 2 S + SO 2 = 3S + 2H 2 O

H 2 S + CO 2 = COS + H 2 O - 6020 კკალ/კმოლ COS

CH 4 + 2O 2 = CO 2 + 2H 2 O + 192000 კკალ/კმოლი CH 4

გაზში თერმული სტადიის გასვლისას, საბოლოო პროდუქტის - ელემენტარული მაწონის გარდა - წარმოდგენილია შემდეგი კომპონენტები: H 2 S, CO 2, COS, CS 2, CO 2, H 2 O, CO, H 2 და N 2 .

პროცესის თერმულ ეტაპზე გამომავალი წყლის წყალში გარდაქმნის (გადაქცევის) დონემ შეიძლება მიაღწიოს 70%-მდე მნიშვნელობას.

საბოლოო კონვერტაციის უზრუნველყოფა 70%-ზე მეტის დაყენებით მიიღწევა რამდენიმე კატალიზური საფეხურის თერმულ სტადიასთან ბოლო შეერთებით. დანარჩენ შემთხვევებში, შემდეგი მუშაობის პრინციპები დაცულია იმ პროცესში, როდესაც პროცესის გაზის აქტიური კომპონენტები შედიან ქიმიურ რეაქციებში ხილულ მჟავასთან, მაგალითად:

2H 2 S + SO 2 = 3/N S N + 2H 2 O + Q 1,

2COS + SO 2 = 3/N S N + 2CO 2 + Q 2 de N=2-8

კლაუსის ქიმიური რეაქციების აღწერილობის გარდა, შეინიშნება გოგირდის კონდენსაციის პროცესები და წვეთების მსგავსი იშვიათი გოგირდის ნისლის დაჭერა.

კონდენსაცია ხდება სპეციალურად ამ მიზნით შექმნილ მოწყობილობებში - კონდენსატორ-გენერატორებში, როდესაც გაზი გაცივდება გოგირდის ორთქლის ნამის წერტილის ქვემოთ.

კონდენსაცია გადადის პოლიმერების გაერთიანების რეაქციაზე S 8 სახით.

8/N S N -> S 8 + Q 3

S 8 (გაზი) -> S 8 (წითელი) + 22860 კკალ/კმოლ

წვეთების შეგროვების პროცესი ხდება კონდენსატორების გამოსასვლელ კამერებში, რომლებიც აღჭურვილია სპეციალური საცემით. ამ საფეთქლებში ხდება ცხელი ნისლისა და წვეთების კოაგულაცია, რომლებიც შემდეგ ამოღებულია გაზის ნაკადიდან გრავიტაციული და ინერციული ძალების გავლენით, გარდა ამისა, იმავე მიზანს ემსახურება სპეციალური მოწყობილობა - ცირკულატორი, რომელიც დამონტაჟებულია კონდენსატორის შემდეგ. დარჩენილი ეტაპის გენერატორი.

ძირითადი ტექნოლოგიური აღჭურვილობის განვითარება.

მათემატიკური მოდელი ხასიათდება შემდეგი ძირითადი პარამეტრებით:

ა) ობიექტის დასახელება: გოგირდის მოპოვების ქარხანა, რომელშიც შედის თერმული რეაქტორი, კატალიზური რეაქტორი, გოგირდის კონდენსატორი, წინასწარ გამაცხელებელი ღუმელი და მიქსერი.

ბ) ობიექტის მოდელირების მეთოდი: მიმდებარე მოწყობილობებისა და ყველა დანადგარის მათემატიკური მოდელირება. მოწყობილობების ფაზური და ქიმიური ნაშთების, მატერიალური და თერმული ბალანსების შემუშავება. მოწყობილობების მოთავსება ტექნოლოგიურ სქემებში და მათი მატერიალური და სითბოს ნაშთების შემუშავება.

გ) პარამეტრის დასახელება: 1. კომპონენტების შენახვა, 2. ტემპერატურა, 3. პრესა, 4. ელემენტარული ნარჩენების წარმოების დანადგარების ტექნოლოგიური სქემის ნაკადების ენთალპია.

დ) ობიექტის პარამეტრების შეფასება: მკაფიო შედარება ექსპერიმენტულ და ექსპერიმენტულ მონაცემებს შორის<= 5%.

რეზიუმე: ფრაგმენტული მოდელი საშუალებას იძლევა

1. განახორციელოს სხვადასხვა მოდიფიკაციის ტექნოლოგიური სქემების შემუშავება (იქნება ეს კატალიზური ერთეულების რაოდენობა, „1/3 -2/3“ და ა.შ.),

2. მათემატიკური მოდელირების შედეგების გადამოწმება, ნაკადის საჭირო მახასიათებლების უზრუნველყოფის ჩათვლით (ფარდობა H 2 S+COS/SO 2 = 2, ტემპერატურა ტექნოლოგიური სქემის ნებისმიერ წერტილში) და ა.შ.

სამონტაჟო აღჭურვილობის დაპროექტება ხორციელდება მათემატიკური მოდელების საფუძველზე გამოყენებული პროგრამების დამატებითი პაკეტის გამოყენებით, რომლებიც ეფუძნება ქიმიური თერმოდინამიკის პრინციპებს. მათემატიკური მოდელების საწყობი მითითებულია მოწყობილობებით, რომლებიც შედის სტრიპტიზის დამონტაჟების ტექნოლოგიურ სქემაში, რომელთაგან მთავარია:

რეაქტორ-გენერატორი;

კატალიზატორი;

პროცესის გაზის გამათბობელი;

ზმიშუვაჩი;

ენერგოტექნოლოგიური აღჭურვილობა (სირკას კონდენსატორები);

მათემატიკური უსაფრთხოების საფუძველს ქმნიან მითითებული მოწყობილობების მოდელები. მათემატიკაში ფართოდ გამოიყენება ნიუტონის, ვოლფის და ვეგშტეინის გაანგარიშების მეთოდები, რომლებიც „მიისწრაფვიან“ განახორციელონ სხვადასხვა მოწყობილობებისა და მთლიანად ტექნოლოგიური სქემების მატერიალური და სითბოს ნაშთების განმეორებითი განვითარება.

ამ დროისთვის, ცვილის მოცილების ინსტალაციების შემუშავების აპლიკაციის პროგრამების მუშაობა ექვემდებარება პრობლემაზე ორიენტირებული ენის Comfort-ის კონტროლს, ფიზიკური და ქიმიური ორგანოების სხვადასხვა ბანკის დახმარებით.

ძირითადი მოწყობილობების მათემატიკური მოდელები.

შენახვის სისტემებში გამოყენებული აღჭურვილობის ცალკეული მოდელები ეფუძნება თერმოდინამიკის პრინციპებს. ფიზიკური და ქიმიური პროცესების მუდმივთა მუდმივები გამოითვლება ინდუცირებული გიბსის პოტენციალის მეშვეობით სტანდარტული თერმოდინამიკური ცხრილებიდან მიღებული მონაცემებით.

ცხიმის მოსაპოვებელი ქარხნების ტექნოლოგიური სქემები დასაკეცი ქიმიურ-ტექნოლოგიური სისტემებით, რომლებიც წარმოიქმნება ურთიერთდაკავშირებული ტექნოლოგიური ნაკადების ნაკრებიდან და ერთად მუშაობენ მოწყობილობებად, რომლებშიც მიმდინარეობს H ჟანგვის პროცესები 2 S, სითხის კონდენსაცია და ა.შ. კანის მოწყობილობა შედგება ერთი ან რამდენიმე პროგრამული მოდულისგან, რომელიც დაფუძნებულია ბლოკის პრინციპზე. კანის ბლოკი აღწერილია განტოლებათა სისტემით, რომელიც აჩვენებს კავშირებს პროცესების ფიზიკურ-ქიმიურ და თერმოდინამიკურ პარამეტრებს შორის, შეყვანები, საწყობები, ტემპერატურა და შემავალი და გამომავალი ნაკადების ენთალპიები.

მაგალითად, სამსაფეხურიანი წარმოების ქარხნის ტექნოლოგიური სქემა შეიძლება წარმოდგენილი იყოს შემდეგნაირად:

P I - ტექნოლოგიური სქემის I ნაკადი,

A J – ტექნოლოგიური წრედის J-ე ბლოკი (მოწყობილობა).

ქარხნების მოხსნის პროცესის ნაკადის დიაგრამების მოდელირებისთვის, შემოღებულ იქნა ერთი ნაკადის სტრუქტურა, რომელიც აკავშირებს ბლოკებს (აპარატებს), რომელიც მოიცავს:

პირველი ნაკადის კომპონენტების საწყობი [მოლი/წელი]

ტემპერატურა [deg.C]

Tisk [atm]

ენთალპია [J/წელი]

კანის მოწყობილობისთვის, ტექნოლოგიური სქემა განსაზღვრავს ნაკადის ყველაზე მნიშვნელოვან პარამეტრებს.

ქვემოთ მოცემულია მიკროსქემის განლაგების აღწერა Comfort სისტემაში:

რეაქტორ-გენერატორის ღუმელის მოდელი (REAC)

მათემატიკური მოდელი აღწერს მჟავე, მჟავე, უწყლო აირის დაჟანგვის პროცესს თერმულ რეაქტორში და წინასწარ გახურებულ ღუმელებში. მოდელი დაფუძნებული იყო გამომავალი ნაკადების ქიმიური, ფაზური და თერმული წონასწორობისა და გარემოს ტემპერატურის გათვალისწინებით. მითითებული პარამეტრები დამოკიდებულია მატერიალური და სითბოს ნაშთების არაწრფივი ნაშთების სისტემაზე, ქიმიურ და ფაზურ ბალანსზე. წონასწორობის მუდმივები, რომლებიც შედიან ნაშთებში, გვხვდება გიბსის ენერგიის ცვლილებებით გამოსვლების შექმნის რეაქციებში.

ავარიის შედეგებია: კომპონენტების საწყობი, წნევა (კომპლექტი), ტემპერატურა, ენთალპია და გამომავალი ნაკადი.

კატალიზატორის მოდელი (REAST).

პროცესების აღსაწერად, რომლებიც მიმდინარეობს კატალიზურ გადამყვანში, იგივე მათემატიკური მოდელი იქნა მიღებული, როგორც ღუმელების აღწერისთვის, რომლებიც მუშაობენ მჟავე გაზზე.

კონდენსატორი-გენერატორის (ეკონომიაიზატორის) მოდელი (CONDS).

მათემატიკური მოდელი ეფუძნება ორთქლის განსაზღვრულ წნევას აპარატში მოცემულ ტემპერატურაზე. გამომავალი ნაკადის პარამეტრები განისაზღვრება სითხის ერთი მოდიფიკაციიდან მეორეზე გადასვლის თერმოდინამიკური რეაქციით.

კონდენსატორის მოდელი მოიცავს მატერიალური და თერმული ბალანსის გათანაბრებას და მოწყობილობაში თხევადი ორთქლის ფაზური ბალანსის გათანაბრებას.

სისტემა ადარებს კონდენსატორის მათემატიკურ მოდელს მის ამჟამინდელ გარეგნობას.

თანასწორობა, გოგირდის ორთქლის ნაცვლად, ფასდება თანასწორთა გონებისთვის:

YI=PI(T)/P T-ზე< T т.р.

(I+1)/2 (I-1)/2 YI=KI*YI*P T>T URAKHUVANNYAM-ზე.

დე თ ურახუვანანიამ. - ნამის წერტილის ტემპერატურა. ინერციის ნაცვლად, UI მითითებულია ნაშთებით:

შეყვანის და გამომავალი რაოდენობა ერთმანეთთან დაკავშირებულია ნაშთებით:

V SUM(I+1) XI=W SUM(I+1) YI +S,

სადაც S არის შედედებული სიროფის რაოდენობა.

გასასვლელში გაზის ნაკადის სიჩქარე გამოითვლება ნარჩენად

SUM UI + SUM YI = 1

ზმიშუვაჩის მოდელი (MIXER).

მოდელი შექმნილია ნაკადის კომპონენტური დანაკარგების დასადგენად, რომელიც გამოწვეულია რამდენიმე ნაკადის შერევით. გამომავალი ნაკადის კომპონენტების საწყობი ენიჭება მატერიალური ბალანსის დონეებს:

XI - XI" - XI"" - XI""" =0, დე

XI - I კომპონენტის ვიტრატა გამომავალ ნაკადში,

XI"-XI""" - პირველი კომპონენტის მოხმარება შეყვანის ნაკადებში.

გამომავალი ნაკადის ტემპერატურა გამოითვლება "განიკვეთის" მეთოდით, სითბოს ბალანსის გაანგარიშების საფუძველზე:

H(T)-H1(T)-H 2 (T)-H3(T)=0 დე

H(T) - გამომავალი ნაკადის ენთალპია

H1(T) -H3(T) - შეყვანის ნაკადების ენთალპიები.

აქტიური (არამნიშვნელოვანი) პარამეტრების დაშლის მოდელი (OTTER).

მათემატიკური მოდელი ეფუძნება თანმიმდევრულ ექსპერიმენტულ მონაცემებს და შენახვის მნიშვნელობებს და დანადგარების სხვა პარამეტრებს აღდგენის შერჩეული ეტაპისთვის. რეალური სპექტაკლებიერთგვარი თერმოდინამიკურად თანაბრად მნიშვნელოვანია.

დაშლა მდგომარეობს ალგებრის უმაღლესი დონის სისტემაში. გაფართოების შედეგია ახალი (არამნიშვნელოვანი) საწყობი, ტემპერატურა და დინების ენთალპია.

ქვემოთ მოცემულია სქემების განლაგების შედეგები

ტურბინის რეგულირების დინამიკის შესწავლისას შეცვალეთ წნევა RG კონდენსატორზე, ამიტომ მნიშვნელოვანია არ მიიღოთ რისკი lg = cr£1rl = 0. თუმცა, ზოგიერთ შემთხვევაში, ასეთი შემწეობის გაჩენა აშკარა არ არის. ამრიგად, გათბობის ტურბინების გადაუდებელი კონტროლის შემთხვევაში, ორთქლის გავლა LPC-ში შეიძლება მნიშვნელოვნად გაიზარდოს მბრუნავი დიაფრაგმის გახსნით. თუმცა, მოცირკულირე წყლის დაბალი დანაკარგებით, მაღალი თერმული ტურბინის პირობებისთვის დამახასიათებელი, დამატებითი ორთქლის კონდენსაცია შეიძლება უფრო ინტენსიურად მიმდინარეობდეს, რაც იწვევს კონდენსატორში წნევის მატებას და წნევის მატებას. მოდელი, რომელსაც არ აქვს დაზიანებული პროცესი კონდენსატორში, დაწინაურდება მისაღების გაზრდის განსაზღვრული მეთოდის რეალური ეფექტურობის ტოლფასი. კონდენსატორში პროცესების საჭიროება ასევე წარმოიქმნება კონდენსატორის ან სპეციალური ავზის გამოყენებით, როგორც სასაზღვრო წყლის წინასწარ გაცხელების პირველი ეტაპი გათბობის ტურბინებში, ასევე რეგულირებადი გათბობის ერთეულებთან. სხვა ტურბინები, რომლებიც მუშაობენ მაღალი თერმული დატვირთვით, იყენებენ კონდენსატორში ყალბი წნევის მეთოდი და სხვა სახის ნალექები.
კონდენსატორი არის ზედაპირული ტიპის სითბოს გადამცვლელი და გარდა ამისა, გამოიყენება ზედაპირული გამათბობლების მათემატიკური მოდელირების პრინციპები. ასე რომ, რაც შეეხება მათ, კონდენსატორს, ჩაწერეთ წყლის ბილიკის დონე ან განყოფილებების დასაშვები პარამეტრებით [დონე (2.27) - (2.33)], ან ქვედა ბილიკზე პარამეტრების დაახლოებით სწორი განაწილება. ნაკვეთების რაოდენობა საშუალო პარამეტრებით [დონე (2.34) ) - (2.37)]. ამ მნიშვნელობებს შეიძლება დაემატოს მეტალში სითბოს დაგროვების დონეები (2.38)-(2.40) და ორთქლის სივრცის დონეები. დარჩენილი კვალის მოდელირებისას, უზრუნველყოთ ორთქლის არსებობა სივრცეში რამდენიმე მცირე რაოდენობის ჰაერით, რომელიც მიედინება ტურბინის ერთეულის ვაკუუმურ ნაწილში არსებული ხარვეზებით. ის, რაც მომავალში არ კონდენსდება, ნიშნავს, რომ კონდენსატორში წნევის შეცვლის პროცესი დამოკიდებულია მის კონცენტრაციაზე. დანარჩენს განსაზღვრავს როგორც შემოდინების სიდიდე, ასევე იმ ეჟექტორების მოქმედებით, რომლებიც ერთდროულად ამოტუმბავს ორთქლის ნაწილს კონდენსატორიდან. მაშასადამე, ორთქლის სივრცის მათემატიკური მოდელი, არსებითად, არის „კონდენსატორის ორთქლის სივრცის – ეჟექტორის“ სისტემის მოდელი.